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摘  要：某試驗架因工藝布局要求，結(jié)構(gòu)體系必須為大跨度無橫向支撐高聳結(jié)構(gòu)，并且作為承載三維隨動系統(tǒng)桁車行走的軌道基礎(chǔ)，其水平方向的位移控制要求大大高于國家現(xiàn)行規(guī)范，特別是在工作風(fēng)速下特定頻域段結(jié)構(gòu)體系的動態(tài)相應(yīng)將對試驗的精度產(chǎn)生很大影響。本文在對結(jié)構(gòu)體系進行靜動力及爆炸分析的基礎(chǔ)上，將工作狀態(tài)下脈動風(fēng)作用在結(jié)構(gòu)上產(chǎn)生的特定頻域段內(nèi)的動態(tài)響應(yīng)進行了分析研究，得出了相應(yīng)的結(jié)論。

關(guān)鍵詞：試驗架 爆炸分析 靜動力分析 特定頻域段動態(tài)相應(yīng)

某試驗架因工藝布局要求，該結(jié)構(gòu)體系必須為大跨度無橫向支撐高聳結(jié)構(gòu)，并且作為承載三維隨動系統(tǒng)桁車行走的軌道基礎(chǔ)，其水平方向的位移控制要求大大高于國家現(xiàn)行規(guī)范，特別是在工作風(fēng)速下特定頻域段結(jié)構(gòu)體系的動態(tài)響應(yīng)將對試驗的精度產(chǎn)生很大影響，因此必須對該結(jié)構(gòu)體系進行專門的分析和研究。

1 工藝技術(shù)要求

試驗架主體結(jié)構(gòu)可用于試驗的有效內(nèi)部空間100m(長)×20m(寬)×80m(試驗凈高)，塔架設(shè)計時需要考慮一定的安全距離。圖1為試驗架空間要求示意圖。試驗架主體結(jié)構(gòu)及設(shè)備不能進入圖2所

示的L2、L3、L4區(qū)域造成遮擋。L4區(qū)域為試驗區(qū)域，在試驗時，結(jié)構(gòu)及設(shè)備的陰影不能落在L4區(qū)域。

圖1 試驗架空間要求示意圖(大跨度高聳試驗架結(jié)構(gòu)方案)

圖2 試驗場區(qū)圖（平面圖）

根據(jù)內(nèi)部有效空間要求和隨動裝置自身結(jié)構(gòu)狀況，結(jié)構(gòu)只能采用高聳且無橫向支撐的體系，在結(jié)構(gòu)主體上，設(shè)置大移動橋作為一級隨動系統(tǒng)，在一級隨動系統(tǒng)上設(shè)置雙向齒輪齒條作為二級縱向移動平臺和橫向移動橫梁；二級隨動裝置下面吊掛快速驅(qū)動裝置和探測器，為保證快速隨動裝置和探測器在移動過程中可保證一定的剛度，下部采用六根施加了預(yù)應(yīng)力的鋼絲繩，通過特定的控制機構(gòu)將其預(yù)應(yīng)力控制在相對穩(wěn)定的范圍內(nèi)。一級水平驅(qū)動系統(tǒng)的載荷為90T，二級水平隨動系統(tǒng)縱向移動載荷42T，橫向移動載荷為60T，快速水平隨動系統(tǒng)兩座標承載分別為2.5 T和4T。地面驅(qū)動系統(tǒng)單根鋼絲繩拉力為3T。

另外，除需滿足國家規(guī)范和標準外，整個主體結(jié)構(gòu)應(yīng)具有較強的結(jié)構(gòu)可靠性，當以試驗用推進劑（TNT炸藥當量4.5kg）爆炸時塔架結(jié)構(gòu)主體必須能保證完整性和安全性，在進行相應(yīng)維護和維修后可以重新進行試驗。

2 結(jié)構(gòu)體系分析

2.1結(jié)構(gòu)方案

根據(jù)試驗場對塔架的條件要求，主體結(jié)構(gòu)采用鋼結(jié)構(gòu)空間剛架，對于高聳的塔架結(jié)構(gòu)采用此種形式具有受力清晰，風(fēng)阻系數(shù)小，整體穩(wěn)定性強，美觀大方等優(yōu)點。本結(jié)構(gòu)方案采用兩榀外伸腿門式空間鋼桁架支撐兩根吊車桁架梁（凈主跨70m）外加門式鋼桁架平面外斜支撐組成，兩榀吊車桁架梁端部采用桁架連接。主要控制尺寸如下：1）外伸腿門式鋼桁架跨度上部為26m，下部為70m（兩邊各外伸22m），最頂端標高為98m；支腿截面尺寸為6mx6m，上部鋼桁架截面為6mx4m。2）兩根吊車桁架梁截面為6m×5m～6m×10m的變截面鋼桁架，其外側(cè)與門式鋼桁架連接，吊車桁架梁頂標高為90m，兩端封口鋼桁架截面為5mx5m。3）門式鋼桁架平面外斜支撐截面為6mx5m。空間示意、平面位置圖分別見圖3、圖4。

圖3 試驗架空間示意圖(大跨度高聳試驗架結(jié)構(gòu)方案)

圖4 試驗場區(qū)圖（平面圖）

2.2荷載分析、工況組合及靜動力初步分析結(jié)果

主材暫定選用Q235-C鋼，擬采用無縫鋼管，因為H型鋼的風(fēng)阻系數(shù)較圓鋼管稍大，外觀上也更加美觀，所以以采用圓鋼管為主。主要截面尺寸：Φ450×12，Φ250×10。

1）自然條件：抗震設(shè)防烈度：8度；設(shè)計基本地震加速度值為0.20g；設(shè)計地震分組：第一組；基本風(fēng)壓：0.45 kN/m2;場地類別（Ⅲ類）。

2）荷載分析：恒荷載：包括結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重、吊車（一、二級隨動系統(tǒng)，下同）自重、燈具及吊繩自重、檢修通道等自重；活荷載：快速隨動裝置、實驗?zāi)Ｐ汀z修荷載、動力沖擊荷載（吊車制動、平臺小車制動、輔助隨動橫向制動荷載等）；風(fēng)荷載；地震荷載；局部爆炸沖擊荷載等。

3）荷載工況組合：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》進行荷載組合；主要計算工況：

DL+吊車（含隨動）＋工作條件水平力＋工作狀態(tài)風(fēng)荷載；

DL+吊車（含隨動）＋極限狀態(tài)水平力；

DL+吊車（含隨動）＋極限狀態(tài)垂直力；

DL+吊車＋地震荷載（含風(fēng)荷載組合）；

DL+吊車＋風(fēng)荷載；

DL+吊車＋爆炸荷載（含沖擊超壓分析、不含破片沖擊）；

部分靜動力分析結(jié)果見圖5：

圖5 模態(tài)1(1/s)(大跨度高聳試驗架結(jié)構(gòu)方案)

圖6 模態(tài)2(1/s)

圖7 恒活荷載最大豎向位移(m)

圖8 Y向地震位移圖(m)

經(jīng)計算分析，結(jié)構(gòu)前三振型周期分別為2.09、1.97和1.58s，其中前兩個振型為平動，第三振型為扭轉(zhuǎn)，較為合理；工作狀態(tài)最大垂直位移為38mm，滿足工藝條件要求；地震位移及風(fēng)荷載引起的位移均滿足高聳規(guī)范的要求，吊車水平制動力引起的位移亦滿足鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范要求。

2.3爆炸作用分析

根據(jù)工藝條件，相關(guān)爆炸沖擊波的荷載見表1。

當爆點在距離其中一個支腿最近（27.5m）處為最不利工況，支腿所受沖擊波超壓最大值見表1。

當爆點在距離桁架底最近（15m）處為最不利工況，桁架所受沖擊波超壓最大值見表2。

表1 支腿沖擊波超壓表

表2 桁架沖擊波超壓表

經(jīng)計算分析，當發(fā)生爆炸時塔架結(jié)構(gòu)主體能保證完整性和安全性，在進行相應(yīng)維護和維修后可以重新進行試驗。

3 特定頻域段脈動風(fēng)作用分析研究

3.1格構(gòu)式平臺結(jié)構(gòu)的風(fēng)效應(yīng)分析方法

已有研究表明，準定常假設(shè)適合于描述作用在格構(gòu)式結(jié)構(gòu)上的脈動風(fēng)荷載，可以直接用來流的脈動風(fēng)速譜描述塔架表面的脈動風(fēng)荷載，基于脈動風(fēng)速譜，通過計算機模擬風(fēng)速時程，采用隨機模擬時程分析方法分析塔架結(jié)構(gòu)的風(fēng)振響應(yīng)是切實可行的，該主要分析步驟為：1）根據(jù)風(fēng)荷載的統(tǒng)計特性進行計算機模擬，人工生成具有特定頻譜密度和空間相關(guān)性的風(fēng)速時程V(t)，并轉(zhuǎn)化為風(fēng)壓時程作用在結(jié)構(gòu)上；2）根據(jù)激勵樣本在時域內(nèi)采用Newmark逐步積分法對運動方程進行求解，得到每一時間步的節(jié)點位移 、速度 和加速度 ；3）對響應(yīng)樣本進行統(tǒng)計分析，確定風(fēng)振響應(yīng)的均值、均方差和相應(yīng)的頻譜特性。這種方法原則上適用于任意系統(tǒng)和任意激勵，并且可以得到較完整的結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)全過程信息。

3.2 結(jié)構(gòu)表面風(fēng)荷載模擬

風(fēng)包括兩種成分：平均風(fēng)和脈動風(fēng)。風(fēng)荷載的時程曲線模擬也即包括平均風(fēng)壓和脈動風(fēng)壓模擬兩部分。結(jié)構(gòu)各點的平均風(fēng)速可以根據(jù)基本風(fēng)速、地面粗糙度類別及結(jié)構(gòu)各點的高度，根據(jù)風(fēng)速剖面的指數(shù)律確定。在此基礎(chǔ)上考慮體型系數(shù)的影響，結(jié)構(gòu)各點的平均風(fēng)壓即可確定。確定結(jié)構(gòu)上各點的脈動風(fēng)荷載必須首先給出各點處的風(fēng)速時程曲線。結(jié)構(gòu)上各點的風(fēng)速過程組成了一個隨機過程矢量，即風(fēng)場對具有時間和空間相關(guān)性的風(fēng)場應(yīng)進行計算機模擬。

脈動風(fēng)速向量可表示為：

式中：C是一個三角形矩陣，其元素由互相關(guān)函數(shù)確定； 是由互不相關(guān)的脈動風(fēng)速過程組成的向量。

3.3 風(fēng)工程分析結(jié)果

平臺風(fēng)荷載的基本條件

1）風(fēng)速模擬條件：平均風(fēng)速：3.5m/s；地貌條件：B類；時間間距：0.01s（最大可辨識頻率為50Hz）。

2）平臺各部分的擋風(fēng)系數(shù)及體型系數(shù)：1.76～1.85。

采用線性自回歸過濾器的模擬技術(shù)，對格構(gòu)式平臺各點的脈動風(fēng)速進行計算機模擬，并可將其轉(zhuǎn)化為風(fēng)荷載時程作用下結(jié)構(gòu)各節(jié)點位置。根據(jù)試驗架的結(jié)構(gòu)形式及空間組成，選取了146個節(jié)點進行脈動風(fēng)速模擬，考慮到這些節(jié)點之間的脈動風(fēng)速空間相關(guān)性，匯總了平臺8個典型節(jié)點的脈動風(fēng)速模擬結(jié)果（圖10），其這些節(jié)點的位置如圖9所示。

圖9 風(fēng)速模擬典型節(jié)點

圖10脈動風(fēng)速時程典型曲線

進行動力時程響應(yīng)分析。動力時程分析的基本參數(shù)為：阻尼比取值為 ；時間步長 ，時間步為1200步。分析過程中，著重考慮了典型位置節(jié)點的位移響應(yīng)、典型單元的應(yīng)力響應(yīng)和典型支座的反力響應(yīng)，給出了響應(yīng)時程、響應(yīng)的譜密度和響應(yīng)中周期為30ms~40ms之間的響應(yīng)成分的分布特征，部分結(jié)果見圖11、圖12。

圖11 8點脈動風(fēng)作用下位移響應(yīng)曲線及響應(yīng)譜

圖12 8點脈動風(fēng)作用下30～40ms頻域位移響應(yīng)曲線及局部桿件應(yīng)力響應(yīng)曲線

3.4 小 結(jié)

在10m高度處風(fēng)速為3.5m/s的條件下，通過對平臺結(jié)構(gòu)的風(fēng)振時程響應(yīng)分析，有以下主要結(jié)論：

1)從響應(yīng)幅值大小來看：在此風(fēng)速條件下，結(jié)構(gòu)的振動位移幅度（在高度的1/15000以下）、單元應(yīng)力響應(yīng)和支座反力都比較小。

2)從位移響應(yīng)、單元應(yīng)力和支座反力響應(yīng)的譜密度曲線來看，風(fēng)振響應(yīng)中，前兩階振型占主導(dǎo)地位，占總量的85％以上。

3)從目前已進行的研究來看，位移響應(yīng)、單元應(yīng)力和支座反力響應(yīng)中，周期為30ms~40ms之間的響應(yīng)成分占總響應(yīng)的比例很小，在10－6以下。

4 結(jié)論及建議

通過對結(jié)構(gòu)主體靜動力及爆炸分析，結(jié)果表明，該結(jié)構(gòu)可滿足國家現(xiàn)行規(guī)范、標準及工藝條件要求；工作狀態(tài)下特定頻率段內(nèi)結(jié)構(gòu)主體因脈動風(fēng)引起的響應(yīng)很小，可以認為不影響隨動系統(tǒng)的正常工作，這是由于結(jié)構(gòu)主體的前3階振型對響應(yīng)效應(yīng)起主要作用的特性決定的。鑒于本分析僅僅考慮風(fēng)速為3.5m/s的工況，此時對應(yīng)的風(fēng)荷載值非常小，風(fēng)振效應(yīng)不明顯，建議開展在最大設(shè)計風(fēng)速條件下，塔架平臺的風(fēng)振子項研究。

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